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空壓機導葉執行機構曲柄斷裂空壓機導葉執行機構在試運行過程中3根曲柄斷裂，并且進風口處噪聲達120dB，一級出口2個冷卻器偏流。檢查發現，導葉開到80%時，導葉葉片已全開；開到90%時，已是負旋角；開到95%時，曲柄全部伸直；開到100%時，曲柄變短。在由100%開度逐漸關小時，導葉葉片有些往左轉，而有些往右轉，曲柄因此斷裂；12片葉片也處于自由狀態，空壓機也因喘振而停車。更換曲柄并對導葉進行校對，將90%開度時機構的行程定為最大行程，將導葉在9%1開度處定為0，調順葉片。開機后以上問題解決，噪聲也下降到107dB，流量也有較大提高。

　　空壓機防喘振理論曲線與實際曲線相差較大空壓機防喘振控制采用雙參數控制方式（壓力和流量控制）：把流量轉換成喉部差壓，再根據喉部差壓計算出空壓機的喘振壓力。排氣壓力低于喘振壓力的10%為預警壓力，低于9%為打開放空閥調節壓力，當低于5%時進入安全模式運行（即卸載模式：導葉關到25%開度，放空閥放空）。

　　空壓機的防喘振曲線由廠家技術人員現場測試。在測試過程中，廠家技術人員擔心機組喘振而損壞設備，只是校驗了理論曲線。而理論曲線的導葉開度與新鋼新調整的導葉開度不相符，因此理論曲線與實際曲線相差甚遠，這樣造成機組實際運行過程中負荷調節難度大，甚至出現喘振誤判斷而導致空壓機跳到安全模式運行。為了保證機組安全運行，不得不將導葉開到60%以上，全開放空閥運行。2005年11月16日，利用年檢機會，重新進行喘振試驗，兩次試驗數據2.

　　氧氣透平壓縮機系統電機基礎不牢固氧氣透平壓縮機（以下簡稱：氧壓機）電機單體調試過程中振動值偏高，雖返廠測試和調整，并重新安裝，振動值仍偏高。最后分析確定是電機基礎問題。于是對電機的基礎進行加固（將電機基礎由柱形基礎改為箱形基礎），該現象消除。

　　總密封氣調壓閥口徑偏小氧壓機的總密封氣壓力受氧氣進口壓力影響，當氧氣進口壓力偏高時總密封氣壓力降低，引起混合氣與氧氣差壓、氮密封氣與油壓差壓報警，甚至聯鎖停車。分析其原因是總密封氣調壓閥口徑偏小。利用停機機會給總密封氣減壓閥增加一手動旁通閥，但效果不明顯。后又在總密封氣減壓閥后增加一個儲氣罐，問題才得到解決。

　　氮氣透平壓縮機系統由于生產需要，氮氣透平壓縮機（以下簡稱：氮壓機）于2004年8月投產，運行至12月時四級冷卻后溫度偏高，最高達70（49聯鎖停車，因生產需要設備聯鎖不得不解除）。停車后進行不揭蓋冷卻器酸洗。重新運行不到兩個月，氮壓機四級冷卻后溫度由50又上升至70，不得不揭蓋取出冷卻器，發現四級冷卻管壁結垢嚴重，厚達3mm，其他幾級冷卻管也有不同程度的結垢。將4個冷卻器在第奧克斯98高效除垢劑原液中浸泡45小時后，污垢才清洗干凈。

　　在這么短的時間中出現這么嚴重的結垢，在其他設備上從未出現過。對水系統進行水質分析，總硬度達230mg/L.加大補充水量，并控制其硬度在80mg/L以下，同時加大氮壓機的冷卻水量。在2005年5月再次出現三級和四級排氣溫度偏高時，揭蓋檢查，冷卻器冷卻銅管很干凈，并無結垢現象。后檢查發現，高溫是由冷卻水進口門形墊錯位和冷卻器外殼鋁鉚釘處裂開造成冷卻水短路所致。

　　分析儀系統在線分析與離線分析結果有差異總碳氫化合物含量在線色譜分析所得出的結果與離線色譜分析取樣分析的結果相差比較大，在線分析結果比離線小。這是空壓機由離線分析取樣時液氧蒸發濃縮造成的差異引起的。